- 赵迁乔;李伟超;王鹏刚;付华;董升圆;
研究了机制砂掺量（等质量取代河砂0、25%、50%、75%、100%）和水胶比（0.53、0.46、0.40、0.36、0.33）对混凝土孔结构、抗氯离子渗透性能、抗硫酸盐侵蚀及抗冻性能的影响。结果表明：随着水胶比的增加，混凝土的抗氯离子渗透性能、抗硫酸盐侵蚀性能和抗冻性能均降低；机制砂的掺入会影响混凝土的孔结构，进而影响混凝土的耐久性能；随着机制砂掺量的增加，试件的孔隙率先降低后增加，抗氯离子渗透性能、抗硫酸盐侵蚀性能以及抗冻性能均先增加后降低。
2025年10期 No.354 1-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 405K] - 闫军南;祝雯;张超;尚洪彬;谭康豪;张同生;
为了解机制砂颗粒级配与砂浆流变性能的关系，研究了花岗岩（MS1）和石灰岩（MS2）2种岩性机制砂在不同级配下的级配参数（粒形参数、堆积空隙率、比表面积）对砂浆的流动度、屈服应力、塑性黏度、富余浆体层厚度的影响。结果表明：机制砂的比表面积受粒径小于0.300 mm的颗粒占比影响显著；适当降低粒径1.180～0.300 mm的颗粒占比有助于机制砂的紧密堆积；砂浆的屈服应力、塑性黏度均与富余浆体层厚度呈负相关关系；相同级配下，MS1砂浆的屈服应力高于MS2砂浆；机制砂的堆积空隙率和比表面积共同影响砂浆的塑性黏度。
2025年10期 No.354 9-14+26页 [查看摘要][在线阅读][下载 312K] - 陈厚彬;杨树桐;虞烜;
基于边界效应模型（BEM）确定了无尺寸效应砂浆梁试件的抗拉强度和断裂韧度，通过三点弯曲切口梁断裂试验验证了不同梁高、缝高比、跨高比的粗砂、细砂砂浆梁试件的无尺寸效应，并引入了微观特征参数C_(ch)和离散系数β、C来表示材料的不均匀性和不连续性。此外，还将基于BEM结果与基于传统弹性力学理论试验结果进行了比较。结果表明：基于BEM，只需测得试件的极限荷载，就可以得到无尺寸效应的抗拉强度和断裂韧度；C_(ch)分别取粗砂砂浆的平均骨料粒径和细砂砂浆的平均孔径；基于正态分布分析，得到可靠度为95%的抗拉强度和断裂韧度的上下限；基于BEM所得的断裂参数较基于传统弹性力学理论得到的结果更准确，BEM可以有效解决断裂参数中存在的尺寸效应问题。
2025年10期 No.354 15-20+26页 [查看摘要][在线阅读][下载 352K] - 瞿永;谭斌;傅鹤林;任世玉;景志泉;
针对机制砂传统生产工艺存在的问题，对传统工艺进行了改进，研究了机制砂气密性混凝土的性能，并应用于零道高速紫金山1、2、3号隧道中。结果表明：传统机制砂样品的级配曲线分布比较杂乱，细度模数、石粉含量和MB值波动较大，分布不均匀，离散性较大；改进机制砂样品的级配曲线比较集中，分布也比较紧凑，细度模数、石粉含量和MB值波动均相对稳定；机制砂混凝土相对于河砂混凝土的性能均有所降低，但通过调整机制砂中石粉含量、砂率、用水量等，可以制备出与河砂混凝土性能差别不大的机制砂混凝土；采用改进制砂工艺，所制备的气密性混凝土各项性能均能满足隧道工程和相关标准要求。
2025年10期 No.354 21-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 230K] - 许潇;於林锋;孙丹丹;
设计了不同絮凝剂浓度模拟机制砂絮凝剂残余量，研究了絮凝剂类型（PAMA、PAMB）及浓度（0～0.100%）对砂浆流动性、抗压强度、塑性黏度的影响，并提出了一种判断机制砂絮凝剂残余量的方法。结果表明：整体上，当絮凝剂浓度不超过0.010%时，对砂浆的流动性、力学性能的影响相对较小；当絮凝剂浓度超过0.010%后，砂浆的性能随着絮凝剂浓度的增加而降低；随着絮凝剂浓度的增加，砂浆的塑性黏度增加；砂浆的塑性黏度超过10 Pa·s后，絮凝剂浓度与塑性黏度有明显的线性关系；PAMB浓度对砂浆性能的影响比PAMA更大；所提出的判断机制砂絮凝剂残余量的方法便捷、准确，方便企业推行。
2025年10期 No.354 27-31页 [查看摘要][在线阅读][下载 194K] - 朱善满;邓宏军;李志强;
为了解决水洗机制砂中絮凝剂残留对泵送混凝土拌合物性能的影响，通过在泵送混凝土中外掺聚丙烯酰胺类絮凝剂，模拟研究了花岗岩水洗机制砂中的絮凝剂残留量（0、0.5、1.0、5.0、10.0、50.0、100.0 mg/L）对泵送混凝土拌合物性能的影响规律。结果表明：随着絮凝剂残留量的增加，混凝土拌合物的坍落度、扩展度、离析率和含气量均呈降低趋势，排空时间、扩展时间和表观密度均呈增大趋势，泌水率呈先增大后减小的趋势；在泵送混凝土生产质量控制中，应加强对水洗机制砂中絮凝剂残留量的控制，以确保泵送混凝土的拌合物性能满足施工要求。
2025年10期 No.354 32-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 224K] - 吴柏翰;龙勇;余文志;
研究了3种机制砂（S1、S2、S3）与河砂（HS）理化特性（吸水率、压碎指标、棱角性、岩性、化学组成、矿物组成）对混凝土性能的影响。结果表明：S1、S2中SiO_2含量较高，属于偏硅质岩性的机制砂，S3中CaO含量相对较高，属于偏钙质岩性的机制砂；与HS相比，机制砂的吸水率较高，压碎指标较低，多棱角；S1、S2、S3混凝土的抗压强度优于HS混凝土，且机制砂的压碎指标越低，混凝土的抗压强度越高；由于机制砂颗粒棱角较多，且吸水率较高，机制砂混凝土的工作性和砂浆的流变性能相对较差；S3混凝土的工作性、抗压强度略优于S1、S2混凝土，但干燥收缩稍高于S1、S2混凝土。
2025年10期 No.354 37-40+51页 [查看摘要][在线阅读][下载 252K]
- 邹璇;郝瑞甫;齐敦哲;张海晨;朱鹏飞;石研然;余熠;
采用等温量热法、热重分析、压汞法、SEM分析研究了三乙醇胺（TEA）早强剂对大掺量石灰石粉胶凝材料体系水化的影响，并与CaCl_2早强剂进行了对比。结果表明：相较于不掺早强剂组，掺早强剂组水泥浆体的放热速率峰值均有所提高，CaCl_2对纯水泥体系水化的加速程度高于对大掺量石灰石粉胶凝材料体系，而TEA则正相反；早强剂对大掺量石灰石粉胶凝材料体系前期水化的促进作用明显，虽然TEA对后期水化仍有一定的促进作用，但作用程度不高；早强剂加入后，样品的孔隙率降低，孔径得到细化，C-S-H、Ca(OH)_2、AFt等水化产物增多，微观结构密实度得到提高。
2025年10期 No.354 41-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 353K] - 杨宗广;杨宏睿;侯永利;田亚峰;
研究了石灰石粉掺量（0、2%、4%、6%、8%、10%）对大掺量粉煤灰混凝土（HVFAC）早期抗压强度的影响，通过孔结构、扫描电子显微镜（SEM）和X射线衍射（XRD）分析了HVFAC的微观结构。结果表明：随着石灰石粉掺量的增加，试件各龄期的抗压强度先增加后降低，1 d时，石灰石粉掺量为4%的试件（LP4）抗压强度最高，而3～28 d时，石灰石粉掺量为6%的试件（LP6）抗压强度均最高；随石灰石粉掺量的增加，试件孔径分布曲线的主峰峰值、最可几孔径先降低后增加，无害孔和少害孔占比先增加后降低，当石灰石粉掺量为6%时，无害孔与少害孔占比之和最高；掺石灰石粉样品中不仅存在未水化的石灰石粉颗粒，且体系内的石英和莫来石有所减少，与LP0组相比水化产物更多、分散性更好，且产生了新的水化产物碳铝酸盐，使试件内部更加密实，进而提高了试件的早期力学性能。
2025年10期 No.354 47-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 233K] - 王子健;王彦鹏;汪丽娟;刘吉林;冯琼;乔宏霞;
采用凝灰岩石粉部分替代水泥（掺量为0、5%、10%、15%、20%）制备了水泥-石粉复合胶凝材料体系净浆（胶凝体系）及砂浆，研究了石粉对胶凝体系标准稠度用水量、凝结时间、流动度、体积稳定性和砂浆力学性能的影响，采用恒温量热法与XRD分析了胶凝体系的水化进程及水化产物。结果表明：随着石粉掺量的增加，胶凝体系的标准稠度用水量基本呈增加趋势，凝结时间先缩短后延长，流动度整体呈降低趋势；适量掺入石粉可降低胶凝体系的开裂敏感性，在一定程度上抑制裂缝的产生及发展，提高体积稳定性，当石粉掺量为15%时，胶凝体系的首裂时间较晚且裂缝宽度较小，开裂敏感度最低；随着石粉掺量的增加，试件的7 d和28 d抗折强度及抗压强度基本呈先增加后降低的趋势；适量掺入石粉可促进胶凝体系的早期水化，提高早期水化放热速率、水化放热量，当石粉掺量为15%时，胶凝体系水化放热速率与水化放热量较大，水化较为彻底。
2025年10期 No.354 52-56+65页 [查看摘要][在线阅读][下载 281K] - 许潇;
为满足某围护结构工程应用需求(扩展度为360～430 mm，流变性能良好），通过调整减水剂掺量、用水量、砂率设计了具有不同流变性能和流动性的石粉砂浆，测试了其静态屈服应力、动态屈服应力、塑性黏度、扩展度。结果表明：砂浆中掺入石粉，砂浆的流变性能、流动性均显著降低，但通过适当增加减水剂掺量（NH1）、减水剂和用水量（NH2）、适当增加减水剂和用水量同时降低砂率（NH3）的方法，均可以在一定程度上改善石粉砂浆的流变性能及流动性；综合来看，采用适当增加减水剂和用水量同时降低砂率（NH3）的方法对石粉砂浆流变性能及流动性的改善效果最佳。
2025年10期 No.354 57-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 171K] - 尹志灏;张佩;张东方;徐磊;邵文杰;
采用玄武岩石粉制备了超高性能混凝土（Ultra-high performance concrete,UHPC），分别研究了钢纤维掺量（0、1.00%、2.00%、3.00%、4.00%、5.00%）、玄武岩纤维掺量（0、0.25%、0.50%、0.75%、1.00%、1.25%）对UHPC力学性能的影响。结果表明：随着钢纤维掺量的增加，试件的28 d抗折强度和抗压强度均增大；随着玄武岩纤维掺量的增加，试件的28 d抗折强度显著提高，28 d抗压强度提高幅度较小；相同掺量下，钢纤维对UHPC力学性能的提高效果优于玄武岩纤维。
2025年10期 No.354 61-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 263K] - 王强;杨重卿;党彦杰;尚星成;漆东生;
选取了4种不同岩性（花岗岩、玄武岩、石灰岩、凝灰岩）石粉及掺量（等质量取代水泥0、5%、10%、15%、20%），通过坍落度、扩展度、抗压强度、孔隙结构试验研究了不同岩性石粉对机制砂混凝土性能的影响。结果表明：适量的石粉等质量取代水泥可以提高混凝土的工作性、抗压强度；当花岗岩、玄武岩、凝灰岩石粉掺量为10%时，混凝土的抗压强度最大，而当石灰岩石粉掺量为15%时，混凝土抗压强度最大；当石粉掺量均为10%时，掺石灰岩石粉的混凝土抵抗外界环境侵蚀的能力相对较强，而掺凝灰岩石粉的混凝土抵抗外界环境侵蚀的能力相对较差。
2025年10期 No.354 66-69页 [查看摘要][在线阅读][下载 187K]
- 胡玉娇;苏有文;文江;
研究了陶粒掺量（0～32%，掺量梯度4%）对自密实混凝土（Self-compacting concrete,SCC）力学性能和收缩性能的影响，确定了陶粒掺量最佳范围。结果表明：掺陶粒组试件的7 d、28 d抗压强度均低于JZ组，7 d和28 d抗压强度均随陶粒掺量的增加而降低；随着陶粒掺量的增加，试件60 d抗压强度先增加后降低，当掺量为16%时，60 d抗压强度最高；随着陶粒掺量的增加，试件的28 d抗折强度降低；陶粒可发挥内养护作用，释放部分水，在一定程度上降低了试件的收缩；综合考虑，陶粒掺量的最佳范围为11.76%～24.56%。
2025年10期 No.354 70-73+79页 [查看摘要][在线阅读][下载 197K] - 姚爱梅;邓勇军;
研究了单掺、复掺陶瓷球和钢纤维对橡胶混凝土抗压、劈裂抗拉、抗折性能及韧性的影响，并进行了方差和相关性分析。结果表明：单掺陶瓷球提高了橡胶混凝土的抗压、抗折性能，降低了劈裂抗拉性能；单掺钢纤维提升了橡胶混凝土的抗压、劈裂抗拉、抗折性能，且复掺陶瓷球后增强效果更显著；陶瓷球和钢纤维的协同作用显著改善了橡胶混凝土的抗变形能力，使破坏形态呈现出“裂而不散”的特征；单掺陶瓷球降低了橡胶混凝土的韧性，而单掺钢纤维或复掺陶瓷球和钢纤维均能有效提高韧性；钢纤维的掺入对橡胶混凝土抗压强度、劈裂抗拉强度和抗折强度的影响显著，陶瓷球的掺入仅对橡胶混凝土抗压强度的影响显著。
2025年10期 No.354 74-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 313K] - 王丕祥;黄俊钧;李超颖;刘金亮;曾德湛;姚锦铭;修振宇;
用纳米SiO_2预浸泡法改性工艺对再生粗骨料（Recycled coarse aggregate,RCA）进行性能强化，研究了纳米SiO_2分散液浓度（1%、2%、3%）与浸泡时间（24、48、72 h）对RCA性能的影响，并对比研究了天然粗骨料混凝土、未改性RCA混凝土、改性RCA混凝土的自收缩性能差异，并对RCA周边砂浆进行了微观分析。结果表明：纳米SiO_2改性能有效降低RCA的吸水率和压碎指标，其效果随分散液浓度升高或浸泡时间延长而增强，其中，2%浓度浸泡48 h时对RCA性能的优化效果相对较好；附着于骨料表面的纳米SiO_2与水泥水化产物Ca(OH)_2反应生成了C-S-H凝胶，提升了界面过渡区密实度；未改性RCA混凝土各龄期自收缩值均高于天然粗骨料混凝土，而经纳米SiO_2改性处理后的RCA混凝土自收缩效应进一步加剧，且以2%浓度纳米SiO_2分散液浸泡48 h的改性工艺对混凝土自收缩产生的负面效应更显著。
2025年10期 No.354 80-84+90页 [查看摘要][在线阅读][下载 386K] - 赵出云;卓柯先;郭永昌;
以部分钢渣作为粗骨料制备了钢渣混凝土，研究了钢渣掺量（等体积替代0、20%、40%、60%、80%、100%的天然粗骨料）对混凝土断裂性能的影响，得到了破坏形态、断裂能、断裂韧度等结果，分析了钢渣对混凝土断裂性能的影响机理。结果表明：钢渣的掺入影响了混凝土的断裂破坏模式，使混凝土在面临断裂时展现出了更强的抵抗能力；在混凝土掺入适量钢渣，可以提高混凝土的断裂能、断裂韧度、起裂韧度、失稳韧度；钢渣的掺入能在一定程度上提高骨料与水泥基体间的黏结强度，从而改善混凝土的断裂性能。
2025年10期 No.354 85-90页 [查看摘要][在线阅读][下载 437K] - 张茫茫;董辉;沈伟;
以聚乙烯醇（Polyvinyl alcohol,PVA）纤维掺量（0、0.10%、0.15%、0.20%、0.30%）和玄武岩纤维（Basalt fiber,BF）掺量（0、0.10%、0.20%）为主要变量，研究了二者的混杂方式对轻骨料混凝土（Lightweight aggregate concrete,LAC）力学性能和抗氯离子渗透性能的影响。结果表明：适量单一或混杂纤维的掺入均能提高LAC的抗氯离子渗透性能和抗压强度，混杂纤维对LAC的强化效果明显优于单掺纤维；当PVA纤维与BF的掺量分别为0.15%和0.10%时，混杂纤维增强LAC的性能达到最佳；建立的混杂纤维增强LAC的氯离子渗透深度和迁移系数计算模型具有较高精度，可用于混杂纤维增强LAC的抗氯离子渗透性能预测。
2025年10期 No.354 91-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 323K] - 李晓东;王艳;吴健波;李建新;李儒光;徐浩;周双喜;谢朵超;
分析了镍铁渣的环境安全性，研究了镍铁渣等质量替代0、10%、20%、30%、40%、50%的河砂对砂浆工作性和力学性能的影响，优选出了最佳掺量。在此基础上，研究了水胶比（0.16、0.18、0.20、0.22、0.24）对镍铁渣透水混凝土工作性、力学性能和透水性能的影响，确定出了最佳配合比。结果表明：镍铁渣的浸出毒性、放射性、Cl~-含量和安定性均满足相关标准要求，可部分替代天然砂用于混凝土制备；随着镍铁渣掺量的增加，砂浆的流动度先增大后减小，抗压与抗折强度基本呈降低趋势，最佳掺量为40%；随着水胶比的增大，镍铁渣透水混凝土的流动度、28 d抗压和抗折强度基本呈先增大后减小的趋势，28 d透水系数降低，最佳水胶比为0.18。
2025年10期 No.354 97-101+106页 [查看摘要][在线阅读][下载 347K] - 马立超;江京平;王宇;
对陶砂进行预湿处理，研究了其取代率（0、20%、40%、60%）对混凝土工作性、力学性能、体积稳定性、抗氯离子渗透性能的影响，并进行了微观分析。结果表明：当陶砂取代率为20%时，混凝土的界面过渡区结构致密，综合性能表现最优，此时混凝土的表观密度为2 310 kg/m~3，坍落度和扩展度分别为240 mm和555 mm,56 d抗压强度和比强度分别为69.3 MPa和0.030 0(N·m)/kg，体积稳定性较好，56 d电通量为1 442 C。
2025年10期 No.354 102-106页 [查看摘要][在线阅读][下载 331K] - 吴定远;
采用纳米SiO_2(NS)改性隧道洞渣粗骨料（TRA）取代天然粗骨料制备了混凝土，研究了改性TRA取代率（0、25%、50%、75%和100%）对混凝土强度、碳化深度、微观结构的影响。结果表明：随着未改性TRA及改性TRA取代率从25%增至100%，试件各龄期的抗压强度基本呈降低趋势；当未改性TRA及改性TRA取代率相同时，试件各龄期的抗压强度大小排序为TRA-2%-NS组>TRA-1%-NS组>TRA-未改性组；随未改性TRA及改性TRA取代率从25%增至100%，试件7 d、28 d的抗折强度呈降低趋势；随未改性TRA及改性TRA取代率的增加，试件的碳化深度均不断增加，掺改性TRA组试件的抗碳化性能得到一定的改善；相较于TRA-未改性组试件，TRA改性组试件的孔隙结构得到优化，试件中Ca(OH)_2的衍射峰明显降低，再生粗骨料的界面过渡区（ITZ）的显微硬度较高，水化产物表面附着有颗粒状絮凝物质，内部微观结构更加密实。
2025年10期 No.354 107-112页 [查看摘要][在线阅读][下载 312K] - 王欢;
在配制超高性能混凝土（UHPC）时加入微细无机颜料，搅拌成型并在养护结束后破碎，制备了人造彩色骨料，测试了人造彩色骨料的表观密度、孔隙率、吸水率和压碎指标，并对其进行了评价。结果表明：无机颜料和S115级矿粉能够满足人造彩色骨料的使用需求；制备的人造彩色粗骨料表观密度为2.569～2.580 g/cm~3，孔隙率为10.98%～12.32%，压碎指标<22.6%。
2025年10期 No.354 113-115+129页 [查看摘要][在线阅读][下载 262K]
- 杨正松;辛晓婷;辛继宝;黎维彬;何浩源;
采用自制有机聚合物聚乙烯醇与无机纳米SiO_2杂化改性材料对再生粗骨料进行强化处理，研究了不同强化方式（浸泡、喷洒）对再生粗骨料堆积密度、表观密度、吸水率和压碎指标的影响，其中，浸泡强化时间分别为1、2、3、5、8、12、24、36、48 h，喷洒次数分别为1、2、3次，并分析了强化机理。结果表明：与天然粗骨料相比，未强化再生粗骨料的表观密度、堆积密度均较低，压碎指标、24 h吸水率均较大；随着浸泡强化时间的增加，再生粗骨料的表观密度变化不大，2 h、24 h吸水率基本呈先降低后略微增大的趋势，压碎指标基本呈降低趋势；随着喷洒次数的增加，再生粗骨料的表观密度变化不大，但2 h、24 h吸水率和压碎指标均呈降低趋势。
2025年10期 No.354 116-121页 [查看摘要][在线阅读][下载 460K] - 郭卓民;费爱萍;张铁志;
研究了陶粒作为载体对微生物（枯草芽孢杆菌）活性与矿化能力的影响，探究了陶粒掺量（40%、45%、50%、55%、60%、65%）对混凝土力学性能及微生物浓度（2.15×10~4、2.15×10~5、2.15×10~6、2.15×10~7 mol/L）对自修复混凝土自修复性能的影响。结果表明：陶粒对微生物具有较好的保护作用，且对微生物的矿化能力影响较小；随着未固载微生物陶粒、固载微生物陶粒掺量的增加，混凝土的7 d、28 d抗压和抗折强度基本先增后降，当陶粒掺量均为45%时，混凝土的28 d力学性能最高；随着微生物浓度的增加，试件的抗压强度恢复率、裂缝完全愈合率、平均裂缝修复宽度、最大裂缝修复宽度基本先增后降，24 h吸水率先降后增；综合考虑自修复混凝土的力学性能及自修复效果，推荐陶粒的掺量为45%，微生物浓度为2.15×10~5 mol/L。
2025年10期 No.354 122-129页 [查看摘要][在线阅读][下载 452K] - 彭胜;刘广;
对比研究了4种机器学习算法对碳纤维增强聚合物（Carbon fiber reinforced polymer,CFRP）加固损伤再生骨料混凝土抗压强度的预测能力，包括决策树（Decision tree,DT）、随机森林（Random forest,RF）、梯度增强回归树（Gradient boosting regression tree,GBRT）和极限梯度提升（Extreme gradient boosting,XGB）算法，建立了DT、RF、GBRT和XGB模型；采用SHAP方法对GBRT模型进行了解释，分析了输入特征与预测抗压强度之间的关系。结果表明：GBRT模型的性能相对最好，其训练集和测试集的决定系数R~2分别为0.996和0.963，能够较为准确地预测CFRP加固损伤再生骨料混凝土的抗压强度；再生骨料混凝土的峰值强度和CFRP加固厚度对CFRP加固损伤再生骨料混凝土抗压强度的影响较大，CFRP断裂应变的影响最小。
2025年10期 No.354 130-135+159页 [查看摘要][在线阅读][下载 532K] - 王庆平;程志伟;蔡婧怡;王璐瑶;张嘉尧;
从理论模型和组成原材料两方面介绍了粗骨料超高性能混凝土（Ultra-high performance concrete containing coarse aggregates,UHPC-CA）的设计方法 ，分析了粗骨料的种类、粒径、含量等对UHPC-CA抗压、抗拉、弯曲和收缩性能的调控作用，并对其未来研究方向进行了展望，为UHPC-CA的设计和工程应用提供了理论支撑。
2025年10期 No.354 136-142页 [查看摘要][在线阅读][下载 437K] - 李俊霆;陈雨佳;郑舒畅;张通;
总结了未经处理的再生骨料存在的性能缺陷，解析了碳化处理对其表观密度、吸水率及压碎指标的改善效果及作用机理，分析了碳化再生骨料对普通混凝土（Normal concrete,NC）与超高性能混凝土（Ultra-high performance concrete,UHPC）工作性、抗压强度及自收缩的影响规律，指出了当前研究的不足，并展望了未来研究的发展方向。
2025年10期 No.354 143-149页 [查看摘要][在线阅读][下载 445K] - 赵慧林;
基于我国砂石行业发展现状和趋势，从产业布局、工艺技术、产品品质、物流运输以及砂源替代等多方面切入，分析了砂石骨料全产业过程，并提出了绿色低碳发展的方向和关键点。
2025年10期 No.354 150-153页 [查看摘要][在线阅读][下载 146K] - 冯建辉;陈绍昌;申心力;张璟业;
阐述了微生物矿化沉积（MICP）技术强化再生骨料的机理，分析了影响该技术效能的主要因素（矿化环境、强化处理时长与方式、再生骨料特性、微生物类型），指出了当前研究存在的不足，并对未来研究发展方向进行了展望。
2025年10期 No.354 154-159页 [查看摘要][在线阅读][下载 411K] - 胡晓妍;韦福海;周全;
机制砂中的絮凝剂残留会影响混凝土的性能，增加生产成本。为帮助机制砂和混凝土企业快速判断机制砂的合格性，采取有针对性的应对方案，对机制砂中絮凝剂的种类和含量进行检测显得尤为重要。从物理法和化学法两个维度综述了絮凝剂检测方法，其中，物理法包括简易试验法（澄清时间法、拌合物性能试验法）、黏度法（PAM溶液黏度法、水泥浆体黏度法）、光学法（激光法、分光光度法、红外光谱法）、物质分离法；化学法包括化学滴定-吸光度法、化学滴定-电导率法、总有机碳（Total organic carbon,TOC）分析法、蛋白沉淀法；分析了各方法在机制砂领域的应用效果和应用可能性，指出了目前面临的难题，并对未来机制砂行业絮凝剂的检测方法进行了展望。
2025年10期 No.354 160-164页 [查看摘要][在线阅读][下载 192K]